Qu'il me dise:
"Tu es un vieil âne, tu n'as pas vécu comme ça, je vivrai différemment."
Je comprends, mais laissez-le dire! Mais il se tait.
Récemment, un de mes jeunes collègues (MMK) m'a demandé de voir les malentendus en cours dans son développement. Le produit était un convertisseur élévateur 5V à 5V, dont le but principal était de compenser la chute de tension sur le câble pour connecter un lecteur DVD externe à l'interface USB. Le convertisseur a été construit sur la base du microcircuit MAX669 en mode "auto-support", le circuit correspond à celui recommandé et, néanmoins, l'appareil ne fonctionnait pas - la tension de sortie était de 4 V, c'est-à-dire que l'alimentation était de 5V moins la chute sur les fils, moins la chute vers l'avant sur la diode.
On regarde l'oscillogramme sur la grille du transistor, on voit qu'il y a un remplissage à 90% avec une amplitude de signal de 4V, mais le transistor ne s'ouvre pas. Il convient de préciser ici que MMK utilisait des transistors domestiques de type 2PE208A. Les transistors eux-mêmes ne sont pas mauvais, les paramètres sont assez corrects, mais la tension d'ouverture est, selon les spécifications, de 2,5V à 4V, le transistor a donc le droit de ne pas s'ouvrir à 4V sur la grille - mea maxima culpa.
Première complainte de Yaroslavna (pYa): comme je l'ai dit ci-dessus, les paramètres du transistor sont assez corrects, mais (bien sûr) il y a un petit inconvénient (au moins dans la documentation) - si les paramètres statiques sont spécifiés dans le volume requis, alors les paramètres dynamiques (à l'exception de la capacité généralisée obturateur) sont indiqués un peu plus que rien. De plus, le temps de retard d'activation et de désactivation lui-même est dans la documentation et le transistor spécifique s'est plutôt bien comporté en termes de vitesse (lorsque nous avons augmenté la tension d'entrée pour qu'il commence à s'ouvrir et que le circuit commence à fonctionner), mais ces paramètres sont donnés dans les spécifications techniques dans la section «données de référence ", De plus, on les appelle" valeurs typiques ", c'est-à-dire qu'il est impossible de s'y fier lors de la conception d'un dispositif," à partir du mot complètement ", ce qui limite fortement la portée possible des composants ci-dessus.La raison d'une telle décision des développeurs de transistors est restée un mystère pour moi, si l'un d'entre eux lisait ce post, expliquez dans les commentaires.
D'accord, nous changeons les transistors en transistors importés (la substitution d'importation a échoué) de type IRF7103 (ils étaient juste à portée de main) avec une tension d'ouverture de 1,0V à 3,0V, le circuit commence à fonctionner, mais un peu étrange - la porte est toujours remplie à 90%, le transistor fonctionne, mais la sortie la tension est de 3,5 V, tandis que près de 2 A sont consommés à partir de 5 V. Nous éteignons le lecteur, l'image ne change pas, la consommation est concentrée dans notre produit. On voit que le microcircuit TUSB9261, qui se charge de convertir l'interface USB en IDE, se réchauffe, on commence à regarder les oscillogrammes sur ses pattes, à partir (bien sûr) du générateur d'horloge et ... la consommation externe diminue miraculeusement à 0,2A. Nous répétons l'interrupteur, nous voyons à nouveau un défaut, nous soudons les condensateurs aux deux extrémités du résonateur à quartz et la carte commence à s'allumer normalement - mea culpa.
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Nous rallumons la carte - la tension de sortie est stabilisée à 5V, nous connectons le lecteur et le rallumons - la tension de sortie devient égale au 5V requis, mais après un certain temps, elle tombe à 3,5V, puis elle est rétablie et le cycle se répète. Au lieu de l'alimentation USB, nous connectons la sortie d'une alimentation de laboratoire stabilisée (LIPS) et observons un saut brutal de la consommation de courant au moment du démarrage du moteur d'entraînement de 0,3 A à 1,2 A. Oui, bien sûr, le courant d'alimentation garanti de l'interface ne peut pas être supérieur à 0,5A, vous avez besoin d'un deuxième cordon pour doubler le courant, eh bien, c'est une pratique courante, mea maxima culpa. Il semble que tout soit clair et fonctionnel, nous décidons de mener une série d'expériences pour déterminer les paramètres dynamiques de la source de l'appareil en cours de développement en utilisant LIPS et une charge garantie sous la forme d'une résistance de 4 Ohm.
Nous fournissons la tension du LIPS à l'entrée de l'appareil non pas en collant des bananes, mais en activant la tension de sortie de la source avec l'appareil connecté. De manière générale, cette méthode de vérification ne peut pas être recommandée pour les LIPS arbitraires, certains d'entre eux, par exemple ceux d'Erevan (je ne me souviens plus de la marque, maintenant, bien sûr, ils ne peuvent plus être trouvés) au moment de la mise sous tension ont donné un dépassement avec une surtension allant jusqu'à 40V, mais dans ce LIPS nous sommes confiants afin que nous puissions nous le permettre.
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Et, de manière assez inattendue, nous constatons que l'appareil ne passe pas en mode de fonctionnement, mais tout s'avère être dans le même état incompréhensible, et le LIPS stabilise le courant fourni à 2,2 A, faisant chuter la tension à 3,2 V. Dans ce cas, on observe 3,5V en sortie, malgré le fait que le rapport cyclique est toujours le même à 90% et que le transistor bascule de manière stable. Il s'avère que le facteur d'élévation de tension est de 3,5 / 3,2 = 1,1, ce qui est nettement inférieur au 1 / (1-0,9) = 10 attendu et que l'efficacité de la source est de (3,5 * 3,5 / 4) / (3,2 * 2,2) = 43% et c'est franchement un peu ... Il y a une manifestation claire de magie noire (l'énergie ne va nulle part) et une violation des lois de l'électronique. Puisqu'à première vue, il n'y a aucune raison de dire mea culpa, et plus encore mea maxima culpa, examinons le problème en détail et commençons par la théorie.
Le schéma de l'étage de puissance du convertisseur boost est montré dans la figure suivante, la
théorie de son fonctionnement a été discutée dans de nombreux matériaux (personnellement j'aime beaucoup le cours de Robert Erickson, d'où la photo est prise), nous utilisons les résultats sans sortie (tout le monde peut le trouver dans la source mentionnée ou l'obtenir seul - fortement Je recommande la deuxième méthode). Et le résultat principal est que le convertisseur n'est capable d'augmenter la tension à l'infini (selon la formule 1 / (1-d)) que «dans un vide sphérique» et seulement si son travail n'est pas perturbé par des «caillots de vide», mais en réalité un circuit avec des composants réels a un facteur d'augmentation de tension limite
Kmax ~ 1/2 * sqrt (R / (Rl + Rds)) et il est réalisé à un rapport
cyclique d = 1-sgrt ((Rl + Rds) / R).
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( ) , « ».
Pour le cas considéré, Rl = 0,17 Ohm et R = 4 Ohm, nous avons Km = 2,4 et le d correspondant = 0,8. Il semble que cela soit suffisant pour augmenter la tension à 5V avec une tension d'entrée à partir de 4, mais à partir de 1,8V, lorsque le régulateur du microcircuit du contrôleur MAX669 commence à fonctionner, tout n'est pas si bon, mais nous n'avons pas besoin de tensions d'entrée aussi basses. Mais nous n'avons pas pris en compte une autre source de pertes (ou plutôt, deux, la seconde est la résistance de la diode, mais c'est peu significatif dans ce cas) du coefficient de transmission, à savoir la chute aux bornes du transistor ouvert.
Quelle absurdité, dites-vous après le MMK, le transistor sélectionné a des Rds de l'ordre du dixième d'ohm (spécifiquement 18mOhm) et ne peut pas affecter de manière significative le fonctionnement du circuit, mais vous vous tromperez. Malheureusement, de nombreux fabricants de transistors donnent ce chiffre lorsque la tension à la grille par rapport à la source (tension de commande) est nettement supérieure à la tension d'ouverture. Dans la documentation technique spécifique (TD), on voit la tension maximum grille / source (tension d'ouverture) 2.5V (dans mon autre post j'ai montré pourquoi il fallait prendre la valeur maximum de ce paramètre, et non la minimum et, de plus, pas la typique ... Satan), et une résistance de 18 mOhm est donnée à une tension de commande de 10V.
Pendant ce temps, il est largement connu (bien que, malheureusement, pas aussi largement que nous le souhaiterions) que la résistance d'un transistor à effet de champ ouvert (pour autant qu'il soit approprié d'en parler, puisque cet indicateur d'un transistor réel est clairement non linéaire) est inversement proportionnelle à la différence entre la tension de commande et la tension ouverture. Autrement dit, avec une tension de commande de 3,5 V, nous aurons une résistance de commutation de (10-2,5) / (3,5-2,5) = 7,5 fois plus que ce qui est indiqué dans le TD, 18 * 7,5 ~ 140 mΩ, ce qui est tout à fait comparable à la résistance d'un inducteur.
Mais à une tension de commande de 2,5V, et encore plus à 2,5-0,4 = 2,1V (nous avons un circuit "autosuffisant"), le transistor a généralement le droit de ne pas s'allumer, rappelons-le pour l'avenir.
Nous pouvons maintenant affiner le maximum de paramètres atteignables et obtenir
Kmax = 1/2 * sqrt (4 / (0.17 + 0.14) = 1/2 * sqrt (12.9) = 1.8 (réalisé à d = 0.72) et deux faits terribles deviennent apparents:
1 - à propos de l'augmentation de tension à la valeur nominale requise à l'entrée 2,5V dont vous ne pouvez même pas rêver;
2 - le facteur de remplissage est supérieur à 0,72 est inacceptable.
Si le problème associé au premier fait est évident, alors l'influence du second doit être discutée plus en détail et nous le ferons un peu plus tard. Mais d'abord, nous corrigerons les erreurs commises - remplacez l'inductance par plus approprié avec une résistance de 60 mOhm et un transistor sur CSD16342Q5A, dans lequel la résistance de clé publique est de 12 mOhm à une tension de commande de 2,5 V (tension d'ouverture maximale de 1,1 V).
Kmax = 1/2 * sqrt (4 / 0,06 + 0,012) = 3,7 et il est atteint à d = 0,94, nous pouvons donc compter sur un fonctionnement complètement stable du convertisseur, à partir de la tension d'entrée (5 + 0,6) / 3,7 = 1,5V.
Pas tout à fait pY, donc pas de numéro: trouver un transistor sur le site Web de TI avec la résistance garantie requise à un contrôle bas n'est pas aussi facile que cela pourrait l'être dans un monde idéal avec des sites idéaux. Vous pouvez trier les transistors requis par l'ouverture moyenne, puis vous devrez ouvrir le transistor un par un et consulter la documentation technique correspondante. Et sur un site idéal, je pourrais demander un paramètre supplémentaire "Minimum Rds at Ugs = 2.5V" et obtenir une réponse tout de suite.
En effet, après avoir remplacé ces éléments, la source élévatrice commence à fonctionner normalement et fournit 5V / 1,2A à une tension d'entrée de 2,5V à 5V. Notez que la tension d'entrée de fonctionnement s'est en fait avérée être supérieure à la tension calculée en raison des particularités du microcircuit de commande, qui, dans la plage de 1,8 à 2,5 V, fonctionne avec un cycle de service fixe de 0,5 et commence alors seulement à réguler la tension de sortie. Notez également que nous ne pouvons pas garantir que le convertisseur fonctionnera en dessous des valeurs calculées, quel que soit le comportement d'une ou plusieurs instances particulières.
Vous demandez, comment pouvons-nous obtenir 5 sur 5, car nous avons un convertisseur élévateur - en fait, nous obtenons 5,4-5,8 (en fonction du courant de charge) et après la diode, la tension chute aux 5V requis.
Maintenant, tout va bien et les problèmes ont été résolus - malheureusement pas complètement. Si tout était exactement comme ça, je n'écrirais pas un article avec une histoire uniquement sur mes erreurs (jusqu'à présent, à part elles, nous n'avons rien corrigé). Nous revenons aux composants d'origine du circuit, car ils nous garantissaient de travailler avec une tension d'entrée de 3 V, et avec une tension d'entrée de 3,2 V, nous nous retrouvons dans notre mode "préféré" - un cycle de service de 90%, une tension de sortie de 3,5 V, un courant d'entrée de 2,2 A. Oui, avec des composants "plus corrects", ce phénomène n'a pas été observé, mais alors quelles sont les limites de la "justesse" des composants. Nous répondrons systématiquement aux principales questions.
"Qui est coupable".
Encore une fois, examinons de près le graphique de la variation de la tension de sortie en fonction du cycle de service (rapport cyclique) et trouvons deux sections dessus - une à la hausse et une à la baisse (notre cas est de 0,05). Si nous dessinons une ligne droite correspondant à la tension de sortie requise à une tension d'entrée fixe, nous verrons alors deux points d'intersection avec ce graphique (peut-être un ou aucun, mais ce ne sont franchement pas des modes de fonctionnement) auxquels le facteur de conversion requis est réalisable. Néanmoins, seul le point situé à gauche du maximum (avec un rapport cyclique inférieur) fonctionne sur les bases suivantes:
1) la loi de régulation embarquée dans le microcircuit implique une dépendance directe (le plus, le plus) du paramètre régulé (tension de sortie) sur le paramètre de régulation (rapport cyclique), et dans la partie descendante de la courbe la dépendance est inverse, ce qui serait la moitié du problème si ce n'était pour la circonstance suivante ;
2) si nous traçons l'efficacité de la source de suralimentation en fonction du cycle de service, nous verrons que sa valeur diminue à mesure que le cycle de service augmente sur toute la plage de détermination, d'abord en douceur, de sorte qu'au point de conversion maximale, l'efficacité est de 50%, puis elle est simplement catastrophique jusqu'à à zéro. Il est bien évident que s'il est possible d'obtenir la même tension de sortie avec un rendement de 80% ou 20%, alors la deuxième option ne devrait pas avoir de perspectives de mise en œuvre pratique.
Cet effet s'explique par une augmentation de la chute sur les résistances parasites de la self et du transistor, et la chute augmente clairement de manière non linéaire, car le courant traversant ces composants est associé au courant de sortie, qui augmente avec l'augmentation de la tension de sortie à travers le facteur de conversion - rapport cyclique. J'ai déjà indiqué les méthodes de lutte ci-dessus - réduire les résistances parasites, mais maintenant nous ne parlons pas de cela.
Ainsi, nous nous sommes assurés que le facteur de remplissage ne devrait pas être augmenté au-dessus d'une valeur spécifique déterminée par les paramètres de charge et les paramètres réels des composants du circuit. Cependant, l'IC peut fournir un signal de commande avec un cycle de service allant jusqu'à 90% si cela est jugé nécessaire. Et précisément en relation avec cette fonctionnalité, étant donné la capacité du microcircuit à fonctionner, à partir d'une tension de 2,5V, nous sommes confrontés à un processus très désagréable appelé «claquement».
"Comment cela peut-il arriver".
Scénario de panne:
1. Allumez le LIPS lorsque le convertisseur est connecté à une charge, la tension à sa sortie commence à augmenter lentement, jusqu'à la tension 1.8 rien ne se passe.
2. Avec une tension d'entrée de 1,8 à 2,5, le microcircuit génère un signal de commande avec un rapport cyclique de 50%, le transistor peut commencer à fonctionner (ou peut ne pas démarrer, comme par hasard), la tension de sortie augmente, bien que sa valeur ne soit pas connue.
3. Après avoir atteint la tension de 2,5, le microcircuit commence à contrôler le convertisseur, en essayant d'atteindre la tension de sortie de 5 + 0,6 V, pour laquelle il est nécessaire d'avoir une augmentation de tension de 5,6 / 2,5 = 2,24 fois, ce qui dépasse évidemment la limite que nous avons fixée. Par conséquent, le cycle de service atteint une valeur maximale de 0,9, la tension de sortie devient 2,5 * 4 * 0,1 / (4 * 0,1 * 0,1 + 0,17 + 0,14) = 2,8V, tandis que le rendement est inférieur à 20%.
4. La tension d'entrée augmente encore, avec elle la tension de sortie et le courant de sortie (et avec lui le courant d'entrée), à un moment donné, le courant d'entrée (neuf fois plus élevé que la sortie, au fait) dépasse la limite de protection et le LIPS entre dans mode de stabilisation actuel. Nous sommes donc arrivés à notre "point de travail", dans lequel nous serons pour une durée infinie.
PNP: Et c'est le meilleur scénario, car si nous n'avons pas de protection de courant sur le LIPS, alors après que la tension d'entrée atteint 5,6 / 1,12 = 5 V, le microcircuit verra que la tension est devenue supérieure à la tension requise, commencera à diminuer le cycle de service et reviendra sur le côté gauche de la courbe de réglage, ayant déjà traversé un pic de 5 * 1,8 = 9V avec des conséquences imprévisibles pour les composants fournis.
"Que faire".
Puisque nous ne sommes pas sûrs du bon fonctionnement (plus précisément, nous sommes sûrs du mauvais) fonctionnement de notre circuit à des tensions d'alimentation faibles (moins de 3 V), nous devons prendre des mesures pour empêcher le circuit d'entrer dans le côté droit de la courbe à des tensions d'entrée faibles, nous indiquerons les moyens possibles de le faire:
0) «Nous sourions et saluons» - nous prétendons que rien de terrible ne se passe et que la nourriture sera toujours fournie dans un «saut» et il n'y aura pas d'échecs - eh bien, en général, vous comprenez pourquoi les parcs aquatiques s'effondrent, les roquettes explosent, les avions vont de manière incontrôlable plongez et les voitures accélèrent de manière incontrôlable.
0 *) "Le problème n'est pas de notre côté" - nous demandons explicitement dans la documentation technique une alimentation "instable" et l'absence de tension chute en dessous de la tension de service. La méthode est clairement meilleure que la précédente, nous n'avons pas caché le problème sous le tapis, mais l'avons clairement indiqué. Une autre chose est que personne ne mettra un «purificateur» de puissance spécialement pour nous (je ne suis pas sûr que cette exigence soit prise en compte du tout) et il ne nous sera pas facile de prouver que les conditions de connexion de notre produit ne sont pas remplies. Néanmoins, il existe une possibilité fondamentale de se dégager de la responsabilité des incidents qui se sont produits, même si cela ne facilitera pas la tâche des victimes.
1) «Si vous devez payer, un gentleman paie toujours avec le sourire» - nous sélectionnons des composants de circuit avec une grande marge, garantissant un fonctionnement à basse tension. La méthode est compréhensible et nous l'avons suivie, en même temps nous avons un peu augmenté l'efficacité du mode de fonctionnement, mais "il faut tout payer dans ce monde" et nous devrons augmenter les paramètres mass-dimensionnels et / ou le coût de notre produit.
PNP: Dans le même temps, il faut tenir compte du fait que les restrictions subsistent, seules leurs frontières ont changé. Pour le remplacement envisagé avec une résistance d'inductance de 60 mΩ, un transistor de 12 mΩ et la nécessité d'un fonctionnement normal à une tension d'entrée de 2,5, on obtient Kmax> = 5,2 / 2,5 = 2,24, puis la résistance de charge limite R> = 4 * Kmax * Kmax * (Rl + Rds) = 1,44 Ohm, ou, en d'autres termes, le courant consommé par le convertisseur ne doit pas dépasser 3,5 A dans tous les modes, y compris au moment de la mise sous tension. Il est clair qu'il vaut mieux ne pas s'approcher de la limite dangereuse et faire une protection une fois et demie voire deux fois pour les paramètres critiques, mais c'est à votre goût.
2) «Vous ne pouvez pas contrôler le vent, mais vous pouvez tout à fait contrôler la voile» - bloquer l'erreur, c'est-à-dire exclure la possibilité de fournir de faibles tensions d'entrée à l'entrée du convertisseur. Nous ne pouvons pas garantir le comportement d'une source externe, mais nous pouvons contrôler nos propres circuits d'entrée. La méthode est bonne, mais elle nécessite une correction de circuit, donc pas maintenant.
2 *) interdisent le fonctionnement du circuit à des tensions d'entrée faibles - la direction semble plus prometteuse que la précédente, car aucun élément de puissance n'est nécessaire et surtout compte tenu de la présence d'une entrée d'autorisation sur le microcircuit. Mais pas maintenant, comme la méthode précédente.
PNP: vous pouvez mettre en œuvre le blocage du travail de différentes manières: voici un diviseur résistif et l'utilisation d'une diode zener / diode zener à trois fils et d'un transistor bipolaire avec formation d'une tension d'ouverture de la manière ci-dessus et d'un véritable comparateur et ainsi de suite ... des milliers d'entre eux.
La seule chose qui est inacceptable est le circuit RC, car ce circuit ne résout pas notre tâche principale (je vous rappelle que c'est l'interdiction du fonctionnement du circuit jusqu'à ce qu'une certaine valeur de la tension d'entrée soit atteinte), mais une autre (la formation d'un intervalle de temps donné après avoir atteint une certaine tension qui ne coïncide pas avec celle contrôlée) et nous renvoie à l'option 0 *. Dans le même temps, une telle chaîne peut être utile après le circuit de comparaison du type ci-dessus, afin d'éliminer le rebond à proximité du point de commutation.
PNP: Si vous décidez d'utiliser un circuit RC, n'oubliez pas de prévoir un circuit de décharge de condensateur en shuntant soit une résistance, soit un condensateur avec une diode, sinon les pannes de courant nous prépareront beaucoup de "merveilleuses découvertes" avec un fond émotionnel négatif.
Eh bien, voici (mes lecteurs réguliers étaient déjà nerveux, complètement en vain, c'est arrivé) le long cinquième point: on ne peut pas dire que les développeurs du microcircuit ne connaissaient pas la possibilité d'un tel comportement des sources basées sur celui-ci, comme en témoigne la phrase suivante de la documentation technique
«Autre (indésirable ) les caractéristiques d'un fonctionnement bootstrap sont… une capacité réduite à démarrer avec un courant de charge élevé à de faibles tensions d'entrée », que j'ai tendance à traduire par
"Un aspect indésirable d'un fonctionnement autonome ... est la capacité réduite de démarrer avec des courants de charge élevés à de faibles tensions d'entrée."
À mon avis, un tel avertissement est complètement insuffisant et un lien vers une note d'application est nécessaire, dans lequel le contenu de cet article devrait être une petite partie.
Par exemple, dans la section «Choix d'une inductance», les exigences pour cette résistance ne sont pas du tout mentionnées. Il est clair que ces exigences doivent être connues de l'ingénieur, mais alors les exigences d'inductance minimale ne doivent pas lui être moins connues, et ces dernières sont présentées avec précision dans ce document.
Eh bien, et comme une cerise sur le gâteau - la documentation contient une section "choisir un transistor", qui indique la nécessité de prendre en compte la nécessité de travailler à basse tension, tandis que dans le même document, ils donnent un circuit de convertisseur élévateur typique pour une sortie 12V / 0,5A (ou 5V / 1A, juste notre cas), indiquez la plage de tension d'entrée de 1,8-5 V sur le diagramme et oubliez complètement que:
1) jusqu'à 2,5 V , le microcircuit fonctionne avec un cycle de service non régulé de 0,5, donc la tension de sortie ne sera pas supérieure à 5 V, ce qui est quelque peu différent de 12 V (et pas même égal à 5V);
PNP: Je suis généralement quelque peu surpris par le positionnement du microcircuit (tout au long du texte du document, à partir du titre), car prêt à travailler, à partir de 1,8V, ce qui est complètement faux, la tension de fonctionnement minimale de 2,5V serait plus correcte.
2) le transistor utilisé du type FDS6680 a parfaitement le droit de ne pas s'ouvrir jusqu'à ce qu'une tension de commande de 3V soit reçue, et étant donné la présence d'une diode dans le circuit «auto-supporté», il s'agit d'une tension d'entrée minimale de 3,5 V, ce qui est clairement supérieure à l'entrée minimale spécifiée de 1,8 V.
Pnp et en même temps le sixième pYa: au début, je pensais que c'était juste une erreur (oui, cela arrive à tout le monde, pas seulement à moi et à MMK), mais une petite circonstance m'a fait changer d'avis. Cette circonstance se trouve au paragraphe 5 de la section "choix du transistor", à savoir:
«5) Minimum threshold voltage (VTH(MIN))». , , , . , . , , .
À propos, le deuxième transistor IRF7401 recommandé pour une utilisation dans sa documentation technique donne exactement la tension de seuil minimale (0,7V) et pas plus, ce qui est quelque peu alarmant. Je ne peux pas exclure l'option lorsque le seuil maximum (enfin, typique, cela ne me dérange pas d'être indiqué dans la documentation, cela ne me dérange que d'être utilisé lors du calcul du circuit) coïncide avec le minimum, mais j'aimerais voir cette information indiquée explicitement dans la documentation d'une certaine manière, puisqu'une approche différente nous conduit au «terrain instable des suppositions et des hypothèses», et elle ne peut en aucun cas être une base fiable pour un travail d'ingénierie honnête.
Si les auteurs de la documentation critiquée dans le post (ou leurs sympathisants) ont quelque chose à dire
Eh bien, l'exposition de la magie noire a eu lieu, comme toujours, nous avons trouvé une explication naturelle-scientifique pour le comportement observé du schéma (comme le disait un personnage remarquable: «Je suis un matérialiste») et nous n'avons pas eu à passer du côté obscur. J'espère que mes notes se sont avérées utiles à quelqu'un dans la pratique, ou, du moins, diverti en cours de lecture.